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機房設計與設備安裝 |
柴發(fā)機房的環(huán)保消音工程改造案例 |
摘要：柴油機噪音對于自身的危害巨大，巨大的噪音和振動(dòng)會(huì )影響柴油機的使用壽命，縮短控制系統及其他電子元件的使用壽命，影響其正常的工作。例如深圳某政府單位自建一個(gè)柴油發(fā)電機組的柴發(fā)機房，內設一臺水冷式、額定功率為120kw的康明斯系列柴油發(fā)電機組，機房面積約25m2，高約5m。由于機房在總體布局和單體設計時(shí)都未考慮發(fā)電機組的噪聲控制問(wèn)題，因此，當柴油發(fā)電機組運行時(shí)，離發(fā)電機組1m處測得的噪聲為113dB（A），嚴重污染周?chē)h(huán)境。在距機房北側約10m處的居民區的噪聲高達90dB(A)，致使該機房的噪聲治理成了急待解決的環(huán)保問(wèn)題。
一、國外噪聲控制技術(shù)介紹
對于燃燒噪聲的研究，首先人們關(guān)注燃燒噪聲產(chǎn)生的機理，燃燒噪聲的識別，還有瞬態(tài)工況與穩態(tài)工況燃燒噪聲不同的機理分析。近年來(lái)，隨著(zhù)計算機技術(shù)的發(fā)展，一些新的技術(shù)和方法開(kāi)始應用與燃燒噪聲的識別、分析與測試，使得對于燃燒噪聲的研究技術(shù)有了長(cháng)足的進(jìn)步。目前，對應于燃燒噪聲的研究主要集中在對降低燃燒噪聲的措施，以及燃燒噪聲、排放和燃油經(jīng)濟性相結合的研究，取得了較好的成果。
燃燒噪聲是直噴式柴油機噪聲的主要噪聲源之一，其在整機輻射噪聲中占有重要的地位?？刂撇裼蜋C燃燒噪聲對柴油機整機輻射噪聲有著(zhù)非常重要的現實(shí)意義。以往對于柴油機燃燒噪聲的研究主要是關(guān)于燃燒噪聲的表征、機械噪聲與燃燒噪聲的分離、燃燒噪聲和活塞拍擊聲的分離以及瞬態(tài)工況燃燒噪聲的機理研究。對于燃燒噪聲的控制大都是對穩態(tài)工況燃燒噪聲。因此本文在對穩態(tài)工況燃燒噪聲影響機理和控制研究的基礎上，開(kāi)展了瞬態(tài)工況燃燒噪聲控制策略的探討，提出了一些控制瞬態(tài)工況燃燒噪聲的方法；對于目前遇到的柴油機怠速噪聲較大的現實(shí)問(wèn)題，本文分析了柴油機怠速工況噪聲特點(diǎn)，開(kāi)展控制柴油發(fā)電機怠速工況燃燒噪聲研究。取得的主要結果和結論：
1、首先對燃燒噪聲產(chǎn)生的機理和特性進(jìn)行研究，得出凡是能減少滯燃期內可燃混合氣的數量的措施，都能降低燃燒噪聲：壓力升高率和缸內壓力高頻振蕩是決定燃燒噪聲大小的兩個(gè)主要直接因素，因此壓力升高率和缸內壓力高頻振蕩可用來(lái)表征燃燒噪聲的大小。
2、增壓能使大部分穩態(tài)工況燃燒噪聲降第10dB以上。負荷一定時(shí)，隨著(zhù)轉速的增加，增壓使得燃燒噪聲的降噪量先增加后降低，這是因為高轉速時(shí)，燃燒噪聲所占整機輻射噪聲的比例減少；而在轉速一定時(shí)，增壓引起的燃燒噪聲的降噪量隨負荷的上升而增加，在某些轉速工況的高負荷工況又略有降低，但仍高于低負荷?？傮w來(lái)說(shuō)，增壓引起的燃燒噪聲降噪量在中速中高負荷工況較大。增壓引起的燃燒室壁面溫度的差異與壓力升高率變化趨勢一致，使得缸內壓力級的中高頻段幅值降低，增壓引起燃燒室壁面溫度的變化是影響燃燒噪聲的因素之一。
3、穩態(tài)工況，保證功率損失在6％以?xún)?，在中低負荷，可引入較大的EGR量，能夠引起1～2．5dB的燃燒噪聲降噪量，而在高負荷受到功率損失的限制，不能引入太大的EGR量，EGR對燃燒噪聲的影響量較小。相同負荷，EGR對燃燒噪聲的影響隨轉速的變化不大，只因為高轉速柴油機燃燒噪聲減小，應減低EGR的引入量。
4、從壓力升高率和缸內壓力高頻振蕩的角度分析，EGR對燃燒噪聲影響的機理，通過(guò)對比分析不同EGR率下壓力升高率和缸內壓力高頻振蕩，得出EGR正是通過(guò)改變壓力升高率和缸內壓力高頻振蕩影響燃燒噪聲，隨著(zhù)EGR率的增加，高頻段壓力幅值降低，只是在某些工況有所增加，但壓力升高率最大值降低，最終使得燃燒噪聲降低。
5、預噴射的引入，使得中低轉速、中低負荷工況燃燒噪聲降噪量較多，而對高轉速高負荷燃燒噪聲的降低效果不大。負荷一定的情況下，隨著(zhù)轉速的增加，最優(yōu)預噴量減小，主預噴間隔呈增大趨勢。當轉速一定時(shí)，隨著(zhù)負荷的增加，最優(yōu)預噴量變化不大，只在滿(mǎn)負荷時(shí)減少，主預噴間隔在中低轉速隨負荷的增加而減小，而在高轉速不變。
6、通過(guò)對不同預噴射參數下壓力升高率，缸內壓力級曲線(xiàn)，輻射噪聲頻譜研究分析，得出較小的預噴量不能引起足夠的活化能和燃燒室氣體溫度和壓力的增高，未發(fā)生充分的焰前反應而燃燒，對燃燒噪聲的控制效果不大；預噴射量過(guò)大，預噴射燃油先期燃燒放熱，燃燒壓力快速增加，壓力升高率增加，高頻壓力震蕩加劇，燃燒噪聲增大，而適中的預噴量，先期燃燒放熱使得缸內氣體溫度和壓力升高，減小主噴滯燃期，降低燃燒速率，壓力升高率降低，燃燒噪聲水平最低。主預噴間隔過(guò)大過(guò)小都不能很好的引燃主噴，合適的主預噴間隔應是稍小于預噴燃油的滯燃期，合適的主預噴間隔好的使預噴起到減小主噴滯燃期的效果，壓力升高率降低，缸內壓力高頻振蕩減弱·，燃燒噪聲較低。
7、冷機狀態(tài)燃燒室壁面溫度較熱機狀態(tài)燃燒室壁面溫度低，所以引入相同預噴射量的預噴射，冷機狀態(tài)下的壓力升高率最大值大于熱機狀態(tài)的壓力升高率最大值，即相同預噴射量的預噴射對冷機燃燒噪聲控制效果不如對熱機狀態(tài)燃燒噪聲控制效果大。較大的預噴量可以縮小冷機對控制燃燒噪聲的不利影響，且隨著(zhù)負荷的增加，燃燒室壁面溫度增加，預噴射控制冷機和暖機狀態(tài)燃燒噪聲差異減小。
8、預噴射能有效降低瞬態(tài)工況燃燒噪聲，相對于穩態(tài)工況，瞬態(tài)工況下應取較大的預噴量和主預噴間隔，這樣可以彌補瞬態(tài)工況燃燒室壁面溫度較低對降低燃燒噪聲的不利影響；瞬態(tài)工況過(guò)程中，引入適量的EGR，可以降低瞬態(tài)工況燃燒噪聲；增壓一定程度上能降低瞬態(tài)工況燃燒噪聲，增壓對恒轉速增轉矩瞬態(tài)工況燃燒噪聲的控制效果要好于對恒轉矩增轉速的。增壓引起不同的壁面溫度的差異是引起對燃燒噪聲不同控制效果的主要原因之一。
二、國內常見(jiàn)噪聲治理措施
1、治理技術(shù)要求
機房?jì)仍肼曇蠼档?0dB(A)左右，居民區環(huán)境噪聲應降至55dB(A)以下。機房?jì)鹊臏厣龖刂圃?0~15℃，當室外氣溫為35℃時(shí)，機房?jì)葴囟葢?le;45℃；當室外氣溫為20℃時(shí)，機房?jì)葴囟葢?le;35℃。治理后發(fā)電機組的功率損耗應不大于10％。
柴油發(fā)電機運行時(shí)，向周?chē)h(huán)境釋放大量的熱量，主要是∶
（1）氣缸傳遞給洽卻水的散熱量QW;
（2）柴油機體向周?chē)諝獾纳崃縌n;
（3）柴油機發(fā)電機向尾氣的傳熱量Qr;
（4）發(fā)電機向周?chē)諝獾纳崃縌f。
根據冷卻方式 ，傳遞給洽卻水的熱量由外循環(huán)的水帶走 ，傳遞給尾氣的熱量分兩部份，一部份由排煙管引至高空進(jìn)行排放（Qr1）由室內的排煙管道散發(fā)到周?chē)諝饫铮≦r2）。
2、主要技術(shù)措施
① 機房隔聲、吸聲設計
為改善操作者的工作環(huán)境，機房南側、西側原有木門(mén)外新增加鋼質(zhì)隔聲門(mén)，以減小機房噪聲向外輻射。機房?jì)仍肼暩哌_113dB（A)，機房?jì)软斉锖退谋谀馨惭b吸聲結構的地方作吸聲處理，降低機房?jì)仍肼暋?/span>
● 隔音門(mén)
機房大門(mén)均選用國標隔聲門(mén)，材質(zhì)采用鋼板，內填優(yōu)質(zhì)吸聲材料；材質(zhì)采用鋼板，內填優(yōu)質(zhì)吸聲材料；隔聲門(mén)厚度為100mm，其隔聲量為35dB(A)。
● 天花吸聲體
采用吸聲天花專(zhuān)用龍骨，鋪設超細玻璃棉，外包玻璃絲布，并用600×600×0.6mm鋁扣穿孔板作護面板。
● 墻面吸聲體
墻壁吸音體鋪設為100MM厚的Owens棉，外壁用厚度用600×600×0.6mm,穿孔率>20﹪的穿孔天花板作為墻面吸聲材料。
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墻面天花吸音設計圖 |
② 進(jìn)風(fēng)消聲設計
為了有效地控制機房西、北側窗戶(hù)向外輻射噪聲，在兩側窗外設計安裝了集進(jìn)風(fēng)采光隔聲于一體的進(jìn)風(fēng)消聲器。其上部為采光隔聲窗罩，下部為L(cháng)形阻性片式進(jìn)風(fēng)消聲器，總有效進(jìn)風(fēng)面積為1.12m2，設計進(jìn)風(fēng)流速為左右。
發(fā)電機組采用強制進(jìn)風(fēng)，進(jìn)風(fēng)口安裝配套消聲彎頭和消聲器，其消聲量為30dB(A)。
③ 排風(fēng)消聲設計
為控制機房?jì)葴厣?，在隔聲采光窗西、北兩側墻下方設計安裝了進(jìn)風(fēng)消聲窗。在機房穿孔板吊頂部利用原有西墻高窗窗洞位置增設了兩臺SF-5-6型低噪聲排風(fēng)軸扇（每臺風(fēng)扇的排風(fēng)量為7700m3/h），并在排風(fēng)窗洞外增設相應的排風(fēng)消聲箱（有效排風(fēng)面積為0.42m2，消聲箱內排風(fēng)速度為左右），以保證達到足夠的消聲和通風(fēng)散熱效果。另外，由于該柴油發(fā)電機的冷卻形式為水冷式，冷卻風(fēng)扇位于柴油發(fā)電機組的前端，靠近機房北側進(jìn)風(fēng)消聲窗，為防止柴油發(fā)電機冷卻風(fēng)扇的排風(fēng)影響機房通風(fēng)降溫，設計中采用了增設冷卻風(fēng)扇導風(fēng)管，引導熱風(fēng)至穿孔板吊頂上部，再經(jīng)排風(fēng)扇排至室外，既有利于機房通風(fēng)散熱，也有助于降低機房?jì)仍肼暋?/span>
④ 排氣消聲器設計
柴油發(fā)電機排氣噪聲以中低頻聲為主，聲級高達100dB(A)以上，原設計2根排氣管直通室外，噪聲污染十分嚴重。結合現場(chǎng)條件，先設計安裝了三級擴張室串聯(lián)的抗性迷路式消聲器。
正常情況下，要求二級消聲器消聲量大于35 dB（A），阻抗復合式消聲器消聲量為40 dB（A），采用阻抗復合式消聲器可以滿(mǎn)足要求，消聲器吊裝在發(fā)電機房的內。發(fā)電機排氣管及二級消聲器均涂有耐高溫防腐漆, 一級消聲器、二級消聲器及機房?jì)任矚夤芡獍透邷胤栏瘞r棉保溫。
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消音器支架安裝 |
3、排除有害物質(zhì)所需風(fēng)量
當柴油發(fā)電機運行時(shí)，從柴油發(fā)電機體和排煙管等不嚴密部位向室內散發(fā)的有害物質(zhì)∶一氧化碳、二氧化硫，丙烯醛等通過(guò)通風(fēng)換氣，將有害物質(zhì)濃度降到允許濃度以下。目前大部份機房的排煙管都是架空敷設，所需排除有害物通風(fēng)量值取 q=14～20m3/kw·h；當排煙管采用地溝敷設時(shí)，所需排除有害物的風(fēng)量值取 g=27～34 m3/kw·h。
經(jīng)綜合治理后，經(jīng)治理后噪音可達到晝間≤65dB，<工業(yè)企業(yè)廠(chǎng)界噪聲標準>之Ⅱ類(lèi)標準，尾氣的排放林格曼黑度≤１，黑煙排放持續時(shí)間不得超過(guò)15分鐘，相應的指標要達到國家環(huán)保標準。方案應包含配套設施所采用的隔音、降噪、廢氣處理等裝修材料的材質(zhì)、數量、單價(jià)、人工費、培訓費等相關(guān)服務(wù)的總報價(jià)。如達不到上述要求，必須按照噪聲治理標準處理并通過(guò)環(huán)保部門(mén)驗收。
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